WSZ-AO-1生活污水處理設備

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活性污泥、氧化溝、SBR工藝
1.常規活性污泥法適用于中等負荷的大型污水處理廠。
2.氧化溝法、SBR法的基建費用低，運行費較高。若處理規模為10萬t/d,折舊以20年計，氧化溝、SBR與常規活性污泥法的總處理費用大體相當。規模越小，氧化溝、SBR的總處理費用越低。因此，對于中小型污水處理廠而言，氧化溝、SBR在經濟 上有益。
3.氧化溝、SBR工藝一般不設初沉池和污泥消化池，處理單元比常規活性污泥法減少50%以上，操作管理簡化;且設備國產化程度高，價格低。
氧化溝、SBR工藝
1.基建費用：SBR是合建式。地價高，有利于SBR，其土建費用較低，但設備費用較氧化溝高。
2.就進水,BOD5濃度而言，高，有利于氧化溝;低，有利于SBR。一般以BOD5=150mg/L為界，高于此值，氧化溝建費用低于SBR;低于此值，則反之。
3.運行費用就曝氣方式而言，氧化溝常用機械式，SBR通常用鼓風式，后者比前者省電;SBR工藝是變水位運行，增大了揚程，因而電耗要比氧化溝小些，運行費用也低些。

WSZ-AO-1生活污水處理設備SBR工藝的自控要求較高。就出水水質而言，氧化溝是動態沉淀，SBR是靜態沉淀，后者沉淀效率更高，出水水質更好。
MSBR法的基本原理與特點
MSBR的基本組成
反應器由三個主要部分組成：曝氣格和兩個交替序批處理格。主曝氣格在整個運行周期過程中保持連續曝氣，而每半個周期過程中，兩個序批處理格交替分別作為SBR和澄清池。
MSBR的操作步驟
在每半個運行周期中，主曝氣格連續曝氣，序批處理格中的一個作為澄清池(相當于普通活性污泥法的二沉池作用)，另一個序批處理格則進行以下一系列操作步驟，
步驟1：原水與循環液混合，進行缺氧攪拌。
在這半個周期的開始，原水進入序批處理格，與被控制回到主曝氣格的回流液混合。在缺氧和豐富的硝化態氮條件下，序批處理格內的兼性反硝化菌利用硝酸鹽和亞硝酸鹽作為電子受體，以原水及內源呼吸所釋放的有機碳作為碳源，進行無氧呼吸代謝。由于初期序批處理格內MLSS濃度高，硝化態氮濃度較高，因此碳源成為反硝化速率的限制條件。
隨著原水的加入，有機碳的濃度增加，提高了反硝化的速率。來自曝氣格和序批格原有的硝態氮經反硝化得以去除。另外，該階段運行也是序批處理格中較高濃度的污泥向曝氣格回流的過程，以提高曝氣格中的污泥濃度。
步2：部分原水和循環液混合，進行缺氧攪拌。

隨著步驟1中原水的不斷進入，序批處理格內有機物和氨氮的濃度逐漸增加。為阻止在序批處理格內有機物和氨氮的過分增加，原水分別流入序批處理格和主曝氣格。使序批處理格內維持一個適當的有機碳水平，以利于反硝化的進行。混合液通過循環，繼續使序批處理格原來積聚的MLSS向主曝氣格內流動。
步驟3：序批格停止進原水，循環液繼續缺氧攪拌。
此后中斷進入序批處理格的原水。原水在剩下的操作中，直接進入主曝氣格。這使得主曝氣格降解大量有機碳，并減弱微生物的好氧內源呼吸。序批處理格利用循環液中殘留的有機物作為電子供體，以硝化態氮作電子受體，繼續進行缺氧反硝化。由于有機碳源的減少，缺氧內源呼吸的速率將提高。來自主曝氣格的混合液具有較低的有機物和MLSS濃度。經循環，把序批處理格內的殘余有機物和活性污泥推入主曝氣格，在此進行曝氣反應降解有機物，并維持物質平衡。

調節池出水水量
氣浮池出水油含量控制值為≤1 0mg／L，實際水質油含量平均達到74．0mg／L，高含油污水進入生化系統，導致二沉池出水不僅含有乳化油，還含有懸浮油，超出高密池的設計處理能力。絮凝反應后形成的絮體包裹著油珠，沉降性能大幅度降低；如果仍保持原有處理量，高密池沉降區出水上升流速高于懸浮絮體下沉速度，出水水質必然較差。
試驗確定，當二沉池出水全進入高密池，不開跨越線，調節池出水須維持在1 80-200m3／h。以上方法只能在原水水量小或原水分流的操作條件下使用。正常工藝條件下．原水水量平均380m3／h，可采用水量半跨越半進入高密池方法。經調試發現略關高密池入口，可快速調節進高密池水量，收效快、效果好；不利因素是有時會造成觀察池水色不好，但通透度和監測數值都可滿足工藝要求。
必要時，通過采取微開觀察池跨越的方式，可進一步改善出水水質。
絮凝劑溶液(聚合物) 的濃度
以往操作習慣是以調整絮凝劑投加量提高高密池沉降區水質，但當聚合物溶液自動配制機的淡水水壓不穩定或淡水電磁閥內的膜蓋被墊起漏量時，就會導致配制的絮凝劑溶液低于原設定的配制濃度(0 .56g／L)，如按原設定量2．0-6．0mg／L來提高加藥泵(P905B／C)投加量，增加量小于實際需要量，高密池水質好轉效果不明顯。

解決辦法是調整聚合物制備機電氣控制箱內干粉推進器的轉速，提高藥液濃度，經過調試確認，轉速比在3～5之間時配制的溶液，能夠使高密池沉降區的水質效果更好。調整轉速比時，增加量一般按每次0．1～0．2左右提高，1Omin后根據高密池絮凝區懸浮物(礬花)尺寸和沉降性能變化情況，再進行下一次調整。凝聚劑三氯化鐵仍設為正常投加量即可。
排泥的時間
在高密池液位計正常顯示泥床高度的時候，操作上可以按PLC方式自動進行排泥控制，泥床高度控制良好(高、低泥位泥分別為1．0m和0．5m)。但泥位計發生故障，損壞報廢，不能對操作起到指導作用，操作人員只能根據操作經驗和沉降區水質效果觀察的實際情況，人工啟動排泥泵(P701A)排泥。
經過實踐總結出，當沉降區水中出現少量小泥團上浮，升至水面分散解絮，釋放出油花擴散時，證明沉降區填料內刮附的絮體或池底泥床已發生厭氧，就需要開泵排泥。
操作過程
經過調試操作的研究和摸索，采用上述辦法，在短時間內(2～4h)就可以使高密池出水清澈通透，水質達標。調整開始時，首先將水量控制在200m3／h以下，然后全開高密池跨越線這時高密池會停止進水，液位下降露出沉降區填料 待填料中的污水靜置沉降40min左右，污泥沉淀至填料底部，水中不飄泥后，再逐漸關小高密池跨越線閥門，把部分污水轉入高密池，轉閥的操作動作不可太大，跨越不可全關，可用高密入口控制水量即可。
①合理調整FeCI3、PAM投加量。
② 通過調整回流量和濃度，使濃縮區懸浮物濃度控制在1OOO～ 500mg／L，達到集團沉降的工藝條件。